上虞風機-軸流式風機運行風量的監測方法，軸流式風機運行風量的監測方法陸志厚（西安熱工研究院監督部，陜西西安710032）析中，采用修正后的/靜壓差“取代/加權平均動壓”，數據的采集與運算相當簡便。該方法求得的風量值精度能滿足現場工況試驗與運行直接監控的要求，且易實施。
1問題的提出隨著我國電力工業的飛速發展，單機容量不斷大，鍋爐所配風機的比轉數也隨著風機所需性能參數（特別是流量參數）的提高而提高。比轉數相對最大的軸流式風機己在我國大型鍋爐機組中得到了最為廣泛的應用。在中小型鍋爐機組中，常采用電流、風壓和動葉角度（或擋板開度）等有限參數對風機運行進行遠方調節。由于缺乏必要手段，實際上是被迫放棄了對風機風量的直接監控。雖然電流、風壓和動葉角度（或擋板開度）等運行參數和風機風量之間存在有一定的客觀聯系，但是只能歸屬于非直接性的和非定量性的。調節過程中的反復性和滯后性無法避免，調節到位后操作人員對調節前、后的風機風量大小也是眼中無數和心中無底，實際上是處在一種僅憑運行人員自我感覺的半盲目狀態。眾所周知，在燃燒系統、制粉系統和脫硫系統中，風機運行調節的實質，就是運行人員選用一個相應最佳的風量值以滿足該系統的實際需要。對大容量鍋爐機組，對風機風量的直接監控，不但對運行的安全可靠性和經濟性有著非常現實的意義，而且更有利于運行人員對系統漏風、受熱面污染與煤質變化以及其他運行因素的改變，進行一些定量分析和及時判斷。本文對用“流量‘直接監控風機運行的有關問題進行一些粗淺的論證與分析。
2軸流式風機進口端的“靜壓測點”
在設備制造的監理中，我們注意觀察到德國TLT公司設計的某些動葉可調軸流式風機的結構特點。其中有一些風機，在進氣風箱的進口矩形法蘭后和可調動葉片前的圓環形筒體的兩個斷面上分別加裝有兩組“靜壓測點”。其意圖在于利用這兩組測點斷面之間的靜壓差值（APsti-2）可以直接推算出風機的運行流量（Q）。
從表面上粗看，該單值函數表達式在理論上似乎不能成立。可能導致應用者心存疑慮，不敢放心使用。但經縝密推導與論證后就會發現，這是一個值得重視的技術特點。然而由于種種客觀原因，能夠真正開發和應用該項潛在資源的電廠卻是寥寥無幾。
采用標準孔板、標準噴嘴或文丘里測速管等裝置進行流量測量的精度較高。為減少和避免流場中存在的回流，擾流或渦流等異常流動對測量精度的影響，要求其前后必須具備有相當長（L/D值很大）直管的整流段，同時裝備本身的局部阻力損失相當巨大。
將這種試驗室裝備用于現場，將會長期地無益消耗大量電能，顯然是很不實用。而動調軸流式風機進口端占有巨大空間，又不需要增加新的能源消耗。如能經過現場試驗標定，其計算誤差很小（詳見后文），完全可以滿足現場工業試驗和運行人員監視調整的實際要求。充分利用與發揮這一潛在資源，將給電廠的自動或人工遠方監控帶來極大的方便。
3理論論證分析與應用算式推導3.1風機進口“靜壓測點”布置示意簡。2理論分析論證與計算公式推導3.2.1風量通用計算式。眾所周知，風機的風量Q是風機進口的流通斷面積F與其相應流速V的乘積（即Q=FV）。而流速V又與其平均動壓的平方根（P動+）值成正比。
在一般情況下，要知道風機的風量Q，就必須及時用測量動壓的儀器通過試驗求出P動。這非常不方便。此時，我們只能是另辟蹊徑，從其它研究方向尋求新的切入點。
3.2.2局部阻力損失通用計算式。進口靜壓差值（APsti-2）的物理含義可視為進氣箱前后兩斷面的氣流流動局部阻力損失。而局部阻力損失的計算方法為APsti-2=NcV2/2g 3.2.3比較與分析。通過上述理論分析與算式推演，我們不難發現：公與風機流量。軸流式風機的進氣箱，實際上就是一個氣流流動轉向90*C并且兩個斷面（Fi、F2）尺寸有一定變化的大型“彎頭”。
其局部阻力系數N的精確數值應由專業試驗工作來確定。而在理論研究中通用數學表達式為）=A1（B）4進口心處的流量Q算式的分析應用a為流量系數其中K為標定試驗中所使用測速管的速度校正系數n為用測速管標定測試的次序號數（由外到內i、2…n）對我們要考察和試驗的具體風機而言：r、g、Fi、F2、6均是固定的常數。而唯一暫時不能確定的流量系數a可以通過現場試驗得出。
在我們掌握a的具體數據后，就有可能隨時在司爐盤上讀取風機“風量”的精確數值。
在運行中，/靜壓值“比/動壓值”的波動幅度要小得很多。同時，/靜壓值“的儀器測量誤差（0.5%）比‘動壓值”的測量誤差（2.0%~4.5%）也要小一些。不言而喻，在風機運行工況改變時，這種差別就會更加懸殊。這就是我們用/靜壓值’測量風量能夠保證一定精度的另一個主要理論依據。
5關于a、6量的標定試驗在TLT公司的流體專業實驗室中己經取得，此與我們的現場標定試驗工作并無直接關系，故無需深究。我們的終極目標是在標定試驗中求出a.把（a6）歸并在一起通過現場試驗取得，將更加簡潔方便。
5.1F2上標定：上述（B）主要流量算指定采用的是斷面F2.故標定試驗應在F2上求得其動壓均方根值。可用經過專業標定的測速探針或畢脫管測量動壓。至于圓形環型斷面上動壓測量點的布置和計算方法可查閱或參照有關資料。也可用以下方法。我們可假定：F2斷面的內直徑為d，外直徑為D，其比值為T即T=d/D（相當于軸流式風機的輪轂比）。選定測點的總數目為，。正在進行的試驗點的序號為n（即n=i，2，3，正在試驗的動壓測點距外壁面的相對間距動壓測點相對間距（％）為Fi上標定：也可在Fi斷面上采用普通網格劃分方法進行測點布置，用經過標定的畢脫管測出Fi斷面上的加權平均動壓值。由于Fi斷面尺寸很大（如玉環電廠FAF3（M4i型送風機的斷面尺寸為3750mmx2800mm），試驗工作的勞動強度較大。
雖然可用切別契夫方法使測量點的數量簡化，但試驗的抽拉過程中容易出現位置差錯。用普通網格方法測量雖然比較原始與費勁，但其測量數值比較可信。計算流量應米用Fi值。也可將動壓的加權平均值換算到（F2）計算流量，但此時斷面積必須采用F2號爐（300MW機組）的TLT動調軸流式引風機（國內首臺產品）進行技術考核鑒定試驗。由專職人員負責在F2上的i英寸動壓測孔上標定，熱工所人員負責在Fi上標定。技術鑒定試驗的數據分析結果表明：a6標定試驗后的計算誤差很小（小于2.0 %），完全可以滿足現場工況試驗和運行調整的實際要求。盡管標定工作中勞動量大，但這只是一次性的，一勞永逸的（實際上我們進行了兩次平行的標定對照試驗）。由于aB標定完成，在以后的大量連續的多種工況試驗中，不但省力和省時，而且使我們有可能把主要精力投入到浩繁數據的計算整理和分析研究中。體驗到了用/流量‘直接監測風機運行的顯著優勢。
5.4若在風機進氣風箱的矩形法蘭后和可調動葉片前的圓環形斷面上沒有安裝‘靜壓測點“時，電廠可按有關技術標準的規定與要求自行制造與裝設。考慮到斷面尺寸很大，各不同地點的靜壓值有一定的變化，要求靜壓測點的數量必須足夠多和布置均勻。連接各靜壓測點的環形母管的內徑尺寸D要足夠大，應保證D2大于全部靜壓管內徑d的平方和的兩倍以上（即D2大于2End2）。每個靜壓管內要求完全通暢，進氣風箱的內壁表面應光滑無毛刺。
全部焊縫用肥皂水檢查應嚴密不漏。壓力測量儀器與壓力電信號轉換裝置應有較高的精度。應盡快將靜壓信號引入集控室計算機的監控系統中，以利運行人員監視與控制。
6結論與建議經論證與分析，認定該簡易監測方法合理而可行。所稱‘簡易“并非以降低或忽略測量精度為代價。aB標定試驗后的流量測量誤差很小，其精度等級可以滿足現場工況試驗和運行調整的要求。所稱/簡易”的涵義就是不但投資極低，新能耗為零和易于實施，而且所測風量數據準確、連續、直觀和方便。實際收效是事半功倍與長期受益。
建議制造廠與電力設計院、電廠加強技術業務聯系。提供TLT公司的（aB）的/原始值“，以便設計院在電廠設計中能將該值作為一個/可變參數”及時編入監控系統的有關設計程序中。以利電廠用運行風量的直接監控工作。
有關部門或單位可利用該基本原理和技術思路，通過大規模的試驗研究，開發出低阻力的/風量彎頭“系列產品。如數量巨大的燃燒器前一次風管風量（與粉量）分配不均勻，進入磨煤機的風量參數的監測以及離心式風機運行風量監測等等都是電廠的老大難問題。多種型式和規格的/風量彎頭”系列產品的市場前景廣闊，關鍵在于產品的質量、壽命與測量精度。
簡訊印尼將建全球最大地熱發電站據日本媒體日前報道，日本伊藤忠商社、印尼石油天然氣公司（MEDCO）和奧瑪特科技公司3家企業將在印尼蘇門答臘島北部聯手投資6億美元建設全球最大地熱發電站。
由于世界原油價格持續上漲，利用替代能源發電的市場不斷擴大，因此伊藤忠商社等3家公司決定在北蘇門答臘省依次建設3座地熱發電站，總發電能力約為330MW，第1座發電站將于2007年開工，2009年完工。
由于印尼的地理位置特殊，其地熱資源豐富。按照保守估計，目前印尼的可開發地熱資源可發電20000MW，而目前只有約4%得到利用。
江蘇濱海將建大型火電廠近年來，鹽城市經濟發展迅速，電力需求旺盛。除了加快鹽城電網建設，強該地區的外部受電能力外，還要在本地加緊建設一批電源項目。為此，中國華電集團將該市作為其在江蘇重要的投資區域，除今年底將在該市濱海縣投資18億元建設200MW的風電場外，還積極開展了1000MW火電機組的前期準備工作，規劃投資300億元在濱海縣建設6臺1000MW火電機組。據了解，華電集團將把濱海港電廠建成一座國際標準的現代化、大容量、景點式示范電廠，并積極協助地方政府把濱海縣建成為江蘇的能源基地。
