計算得到的隔板最大等效應(yīng)力分布見圖4，最大等效應(yīng)力計算值約為734MPa，大于材料抗拉強度400MPa，不滿足強度要求；隔板軸向變形分布見圖5，最大軸向變形計算值約為4.2mm，不滿足隔板變形要求。
1.1.2 處理方案及目前機組運行狀態(tài)
根據(jù)分析結(jié)果，將隔板空心結(jié)構(gòu)更換為實心結(jié)構(gòu)。經(jīng)計算得到的應(yīng)力和變形均滿足設(shè)計要求。
表 2 隔板改為實心結(jié)構(gòu)后計算結(jié)果
機組重新安裝后投料開車，運行良好。
1.2 案例二
2009年3月，某公司氧氣壓縮機起火，機組被燒毀見圖6。
圖6 燒毀機組圖
1.2.1 原因分析
氧氣壓縮機機殼多為焊接形式[6] ，對不同使用場合，通過變形設(shè)計以保證內(nèi)部流道可視性焊接，這就導致有的變形設(shè)計時完全沒有考慮對隔板止口強度以及剛度進行核算[7-9] 。由圖7可以看出，由于支撐環(huán)剛度不夠，造成壓縮機在異常、極端工況時隔板（止口）強度和剛度不夠(比如下游管道突然壞掉，即下游壓力為1kgf/cm2的情況），引起隔板與葉輪發(fā)生刮碰形成火花起火，將機組燒壞。
圖7 葉輪和隔板磕碰圖
1.2.2 處理方案及目前機組運行狀態(tài)
原設(shè)計為兩塊板，但由于沒有對機殼、隔板止口進行強度和剛度校核，導致結(jié)構(gòu)不合理，只有一塊板承受軸向力。新設(shè)計對各種極端惡劣工況隔板、機殼止口進行強度和剛度校核計算，保證其此工況下的安全可靠性，見圖7（b），新機組開車后，運行良好。
（a）剛度不足設(shè)計圖 ?。╞）改進后設(shè)計圖
圖８ 改進前后對比圖
2 段間隔板的可靠性設(shè)計
由以上兩個案例可以看出，若在離心壓縮機設(shè)計中對隔板可靠性考慮不周，將會對機組長周期安全運轉(zhuǎn)帶來極大后患。
由于隔板承受的主要載荷是壓縮機運轉(zhuǎn)過程中隔板兩側(cè)的工質(zhì)壓力差[10] ，所以應(yīng)該通過計算確定在所有設(shè)計工況下，隔板都能滿足強度和剛度的要求。強度方面主要是考慮隔板止口位置的應(yīng)力，確保材料強度滿足要求；剛度方面主要是考慮隔板的變形小于隔板與葉輪之間的預(yù)留間隙。
目前，針對段間隔板的計算主要有兩種方式，一種是基于理論公式的保守計算，另一種是基于有限元方法的三維實體仿真計算。
2.1 理論公式計算
2.1.1 鑲嵌計算[11]
圖9為采用理論公式對隔板進行計算的結(jié)構(gòu)尺寸選取示意圖，查找圖中參數(shù)對應(yīng)的結(jié)構(gòu)尺寸，輸入到預(yù)先設(shè)計好的計算表格中，補充相關(guān)載荷信息，就會得到相應(yīng)的計算輸出結(jié)果，如果未能通過理論公式的計算判別，則應(yīng)調(diào)整結(jié)構(gòu)尺寸或者開展詳細的三維有限元分析以確定最終設(shè)計方案的合理性。
圖９ 隔板計算參數(shù)選擇圖
進行計算時，假設(shè)隔板及其止口是永久剛體，而機殼上的半圓支承環(huán)是彈性體。
圖１０ 隔板應(yīng)力分布圖
其中：R為隔板外半徑；r為靠近軸的內(nèi)半徑；Rm為隔板旋轉(zhuǎn)在圓周上的平均半徑，并假定機殼反作用力已產(chǎn)生；△為流經(jīng)隔板的壓差； p=Δp(πR2/2-πr2/2)為作用在半圓隔板上的負荷。
假設(shè)半圓板的半圓周上，機殼的反作用壓力隨著距隔板載線上q值最大點的遠近而逐點變化。
求出qmax后，就應(yīng)驗算半圓隔板的止口。按隔板厚1cm，在與隔板軸線成45°的AB截面上，求出其承受的彎曲、扭轉(zhuǎn)和剪切應(yīng)力值如下。
圖１１ 隔板止口參數(shù)圖
針對實際的隔板設(shè)計，隔板止口位置的應(yīng)力值按照相應(yīng)的特征參數(shù)乘以對應(yīng)的放大系數(shù)即可得到。
2.1.2 厚度驗算
關(guān)于隔板厚度的驗算是基于下述經(jīng)驗公式進行的，其中ψ是與隔板內(nèi)孔半徑和平均半徑相關(guān)的特征參數(shù)，其取值可以根據(jù)圖12所示曲線進行確定。
圖１２ 隔板厚度計算系數(shù)表
2.2 有限元分析計算
基于隔板三維模型的有限元分析判別方法是隨著計算機分析技術(shù)的發(fā)展逐漸成熟起來的。分析工程師會根據(jù)設(shè)計工程師提交的初步設(shè)計方案，建立如圖13所示的隔板詳細三維模型，然后在有限元分析軟件中進行網(wǎng)格劃分、載荷施加、接觸關(guān)系設(shè)置并完成仿真計算，如圖14所示，然后針對計算結(jié)果進行應(yīng)力與變形的核算，見圖15，并根據(jù)核算結(jié)果決定是否進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。
圖１３ 隔板三維幾何模型圖
圖１４ 隔板有限元網(wǎng)格模型與載荷施加視圖
圖１５ 隔板有限元計算得到的等效應(yīng)力與軸向變形分布圖
一般認為，基于完整隔板（葉盤+側(cè)板+螺釘）的應(yīng)力和變形計算是最準確的分析，隨著有限元數(shù)值仿真技術(shù)的發(fā)展[11] ，數(shù)值計算的精度和效率水平不斷提高[12] ，針對隔板組件的高精度三維有限元分析正在被越來越多地應(yīng)用到產(chǎn)品設(shè)計中，發(fā)揮著越來越重要的作用。
3 結(jié)論
根據(jù)上述案例分析可知，由于段間較大的差壓導致段間隔板變形是造成高速旋轉(zhuǎn)的葉輪與隔板刮碰的主要原因，這就要求在進行隔板可靠性分析時要考慮以下兩點：
1） 在設(shè)計所有壓縮機時都應(yīng)該考慮極端異常情況下隔板和機殼強度以及剛度的校核計算，并把該項計算納入產(chǎn)品評審項，以保證產(chǎn)品不出現(xiàn)隔板和機殼強度及剛度問題；
2） 若有的大機殼確實變形量過大，要通過密封結(jié)構(gòu)非常規(guī)設(shè)計，保證在較大隔板變形的情況下不會與葉輪、平衡盤等轉(zhuǎn)子部件刮碰，確保機組的安全可靠。-
上虞風機
